SVARFORUM.cz - forum o svářečkách a svařování

Edison napsal(a):

ja mam primar GDT budený AC, nie DC pulzným ako je to v prípade UC384X...

tak v tom případě mi to je jasné, já  neviděl schéma Tvojí svářečky

atishajn napsal(a):

Voitano
a nanasekundy a mikrosekundy na otvaranie a  hlavne zatravanie polovodicov asi nic nehovori ... Len prud a napetie ... Uz to Čssr katalogoch bolo uvedene ...
Voitano
a kolko mas rokov na dochodku ?

Samozřejmě , že mi to něco říká, jen netuším, proč takový dotaz? A do "důchodového věku"  kur..a daleko a do důchodu ještě více  :-D

Editoval Voitano (09-05-2014 21:19:54)

jj biely je H SIDE, ako elektrotechnicky to nieje správne kedze je to oddelovacie trafo mala by tam byt dvojita izolacia...ale GDT musi mať čo najtesnejsiu vazbu medzi primarom a sekundarom, kazdy vodič v rovnakej vzdialenosti od jadra a este dalsie veci...bezne sa tieto trafka vyhotovuju takto a mne ide hlavne o ,,pekny´´ priebeh na G-S, až tak elektrická pevnosť, bezne som vidiel tieto iste drotiky s UTP/FTP kablov pouzivat aj u polovodičovych teslakov a pod.

Jak máte oddělenu zem vošklivoskopu od země invertoru při měření průběhů?

Chápu to dobře, že když měříte napětí Ugs horního tranzistoru, tak máte zemnicí kablík sondy osciloskopu připojenou na source horního tranzistoru (=drain dolního tranzistoru) a tím pádem přivádíte střídavé napětí s rozkmitem 300V na kostru osciloskopu?
Jestli ano, tak bych zkusil takovou kravinu, nacvakal bych na koaxiální kablík od osciloskopické sondy nacvakávací ferity a taky bych je nacvakal na síťový přívod osciloskopu a síťový přívod k invertoru. Ono totiž oddělovací trafo má značnou kapacitu a neodděluje vysokofrekvenčně!

Sú tam mosfety 47N60CFD - zatiaľ som s tým veľmi do záťaže nešiel, iba do pár W. Je to kreslené v Eagle 6.xx takže zrejme preto to nejde otvoriť. Medzi source horního a Drain dolního je dioda. Ale máte dobrý nápad, že by som do toho obvodu tú "chybu" vnášal ja? Je pravda že ten problém s budením mám iba na horných trandoch...

No, práveže na tie hodnoty som došiel pomocou výpočtov - hodnota 2n2 obmedzí du/dt na asi 30kV/us a spolu so 110R je Tau článku 0,242us, čo stačí pri behu na minimálnu střídu. RC články okolo výstupných diód zatiaľ neboli ladené.

GDT je motané trifilárne, tam už nie je čo skrútiť...skúšal som aj iné GDT ale robilo to to isté. Skúšam teraz batériou napájať hlavné filtračné kondy ale robí to to isté.

To som tiež skúšal, výsledok rovnaký.

Staffy, vypadá to na profi práci, dvojvrstvý tišták, prokovené spoje.
Softstart z binárního čítače – to je trochu luxus, ale proč ne, doba se změnila, dnes jsou drahý odpory a kondenzátory, nesilové polovodiče jsou za babku. Držím palce, aby to vyšlo.
Ten průběh prvního obrázku má charakter tlumené sinusovky, ta vzniká, pokud se nabíjí nebo vybíjí kapacita přes indukčnost a malý odpor. Šasi osciloskopu má oproti okolí určitou kapacitu a dále je tam parazitní kapacita oddělovacího trafa, indukčnost např stínění měřícího kabelu. Pokud se tedy připojí na zem osciloskopu bod, na kterém dochází k velkým a rychlým změnám napětí je nutno počítat s takovým to velkým zkreslením.
Určitě nejde o rušení, které přichází ze sítě. Nacvakávací ferity to úplně neodstraní, ale nepatrně změní frekvenci kmitání, protože jeden ferit s jedním závitem má malou indukčnost, jsou určeny pro vyšší frekvence. Navíc by ty ferity mohly snížit špičky, které hledáte. Zkusil bych, při měření Uds horních tranzistorů stínění osciloskopu připojit na D, tedy otočit měřící kabely. Jen pozor na moc velké napětí, 300V + špičky dovedou zlikvidovat běžné sondy osciloskopu nebo i vstup oscil.  Je potřeba buď sondy na vyšší napětí nebo hodně snížit síťové napětí varikem.

Když už tady spectrista nakousl to oddělovací trafo, tak tam je to složitější. Vyšší frekvence neprolezou magnetickou cestou přes jádro trafa, protože primár a sekundár má hodně velkou indukčnost, ale jak elektrické tak magnetické pole se přenáší vývody trafa (vysílací a přijímací anténa) a dále rušení  ve formě elektrického pole přenáší parazitní kapacita mezi primárem a sekundárem.
Je třeba si uvědomit, že není oddělovací trafo jako oddělovací trafo. K citlivějším měření by se neměla používat trafa určená pro zvýšení bezpečnosti, ale trafa s odstíněným vinutím, (mezi prim. a sek. je měděná fólie – tím se minimalizuje přenos elektrickým polem, vhodné je i druhé stínění na vrchu sek. Přenos mezi přívodními vodiči se minimalizuje stíněním sek. vodičů, pro  hodně citlivá měření je třeba doplnit  stínění celého trafa a filtr na výstup – např.  vzduchová cívka v samostatné plechové krabičce, galvanicky spojené se stíněním trafa a na průchody použít průchodkové kondenzátory. Vzhledem tomu, že  v tomto konkrétním případě se měří velká napětí, jiné oddělovací trafo by nic neřešilo.

No tak pozor, viem obsluhovať meracie prístroje, problém bol zrejme vo vysokofrekvenčnom spojení osciloskopu a meraného zdroja.

atishajn taketo zakmity vznikaju aj parazitnou indukcnostou drotikov od GDT

Mimochodom, aké sú argumenty na použitie plného mustku namiesto meniča forward?

Forward je jedna z verzí jednočinného zapojení, plný můstek a další verze je dvojčinné zapojení. Výhody a nevýhody se odvíjí od tohoto rozdílu - lepší využití výkonového feritu, rovnoměrnější odběr měniče, snadnější dosažení vyššího výkonu, rozložení výkonové ztráty na víc výkonových spínačů. A na oplátku horší  - složitější vytváření řídicích signálů pro výkonové spínače a horší implementace proudových ochran výkonových spínačů  - až několikrát pomalejší reakce těchto ochran než se dá udělat u jednočiiného měniče.
Akorát by mě zajímalo, proč jsou v zapojení forward 2 výkonové spínače, když v jednočinném střídači stačí obvykle jen jeden plus kompenzační vinutí na výkonovém trafu. Nezdá se mi, že by to bylo jednodušší a odolnější.